Andre forbindelser |
Joining |
|
3. ►
Andre forbindelser
Copyright © 2007 Henning Johansen |
|
◄back to joining Al |
|
3.1 Nagleforbindelser Al
3.1 Nagleforbindelser Al |
|
|
|
Nagling er sammen med sveising og skruing en av de
vanligste sammenføyningsmetodene for aluminiumkonstruksjoner. En fordel med
bruk av aluminiumnagling er at naglingen utføres med kalde nagler.
Når en varmklinket stålnagle avkjøles, oppstår det en
betydelig klemkraft mellom delene på grunn av naglens krymping. Vi får
derved friksjon mellom delene som forhindrer glidning mellom dem.
Kaldklinking av aluminiumnagler gir relativt liten
klemkraft. Hele lasten som skal overføres i forbindelsen, kommer derfor til
å opptas som hullkanttrykk mellom naglen og platene, og som skjærkrefter i
naglen.
For at lasten skal fordeles jevnt på de forskjellige
naglene, må naglen fylle ut hele naglehullet. Det er derfor viktig å bruke
riktig hulldiameter til den nagle som skal benyttes.
|
|
|
|
1.1 Valg av Nagler
|
|
|
|
De naglene som er mest vanlige har rundt eller flatt
forsenket hode. Diameter og lengde er standardisert.
Som en generell regel ved nagling av aluminium,
gjelder det at vi bør bruke aluminiumnagle av samme legering som de deler
som skal sammenføyes. Dette er spesielt viktig på steder hvor
korrosjonforholdene er vanskelige.
Hvis det er nødvendig å benytte stålnagle, må denne
isoleres fra de andre delene i forbindelsen.
|
|
|
|
Figur 3.1.1
Isolering for stål og aluminium
som er naglet sammen. (3)
|
|
|
|
Nagler av kobber eller messing bør ikke brukes på grunn av risikoen for
galvanisk korrosjon.
Tabellen under viser vanlige naglelegeringer og deres
kombinasjon med grunnmaterialet.
|
|
|
|
Grunn-materiale |
Nagle |
Leveringstilstand
for |
Største dimensjon-erende spenning i nagle
(N/mm2) |
Største naglediameter |
|
|
nagler |
Skjærspen-ning,
ta |
Hullkant-trykk,
sH |
(mm) |
Al
99,0 |
Al
99,0 |
halvhard |
40 |
100 |
15 |
|
|
hard |
60 |
140 |
5 |
AlMg1 |
|
|
|
|
|
AlMg2 |
AlMg2,5 |
halvhard |
90 |
210 |
25 |
AlMg3 |
|
|
|
|
|
AlMg4,5Mn |
AlMg4 |
glødet |
90 |
215 |
20 |
|
|
halvhard |
110 |
265 |
12 (20) |
AlSi1Mg |
AlSi1Mg |
innherdet og
kaldutherdet |
75 |
180 |
251) |
AlCu4MgSi |
AlCu4MgSi |
innherdet og
kaldutherdet |
140 |
330 |
122) |
1)
Umiddelbart etter innherdingen, ellers 12mm
2)
Umiddelbart etter innherdingen |
Tabell. 3.1.1
Vanlige naglelegeringer og
tillatte spenninger for nagler. (3)
|
|
|
|
Nagler som klinkes i innherdet tilstand, utherdes i
romtemperatur og oppfyller etter et par døgn de fasthetsverdiene som er
oppgitt i tabellen. |
|
|
|
1.2 Design og beregninger av nagleforbindelser |
|
|
|
Beregninger og dimensjonering av belastede
nagleskjøter skjer etter gjeldende normer og standarder.
Generelt kan verdiene for tillatte spenninger for
nagler som angitt i tabellen over benyttes.
|
|
|
|
2a) Forbindelser med 1 snitt |
|
|
|
Figur
3.1.2
a) Avskjæring i ett snitt
b) Flatetrykk (hullkanttrykk) i forbindelser med ett snitt. (1)
|
|
|
|
For kontroll av belastning, P, benyttes:
- på avskjæring:
(3.1.1)
hvor n1 = antall
nagler
ta = skjærspenning
i nagle (N/mm2)
s0,2
= flytegrense (N/mm2)
d = naglens diameter etter klinking (mm)
gm = materialkoeffisioent
(0,95 – 1,44 etter NS
Dimensjonerende skjærspenning
(etter NS):
- på flatetrykk:
(3.1.2)
hvor
sH = hullkanttrykk
(N/mm2)
D =
hulldiameter = naglens diameter etter klinking (mm)
t = platetykkelse (mm)
Dimensjonerende
hullkanttrykk (etter NS):
- på brudd i grunnmaterialet ved
strekk (netto flate):
(3.1.3)
hvor
sn = strekkspenning
i grunnmaterialet (N/mm2)
b = platebredde (mm)
n2 = antall
hull i bruddsnittet
Dimensjonerende spenning
(etter NS):
Figuren under vise følgen av for stort hullkanttrykk.
|
|
|
|
Figur 3.1.3
Brudd i grunnmaterialet, n2
= 3. (1)
|
|
|
|
Hvis platen er for tynn i forhold til naglen, får vi for stort
hullkanttrykk, og hullene kan bli avlange. For kort randavstand, e2,
og for svakt grunntverrsnitt (for korte sideavstander), e3, kan
gi brudd som vist i figuren under. |
|
|
|
Figur 3.1.4
a) For høyt hullkanttrykk b)
For kort randavstand c) For svakt grunntverrsnitt. (1)
|
|
|
|
2b) Forbindelser med 2 snitt |
|
|
|
Figur
3.1.5
a) Tosidig avskjæring b) Flatetrykk c) Hullkanttrykk. (1)
|
|
|
|
For kontroll av belastning, P, benyttes:
- på avskjæring:
(3.1.4)
hvor
(etter
NS)
- på flatetrykk:
(3.1.5a)
eller
(3.1.5b)
Minste verdi av (7.3.1.5a)
eller (7.3.1.5b) skal brukes.
- på brudd i grunnmaterialet ved
strekk (netto flate):
(3.1.6a)
eller
(3.1.6b)
Minste verdi av (3.1.6 a)
eller (3.1.6b) skal brukes.
|
|
|
|
2c) Forhold mellom naglediameter og
platetykkelse |
|
|
|
For å få optimal fasthet i en skjøt, må de tillatte
verdiene for skjærspenning og hullkanttrykk utnyttes fullt ut. Som
utgangspunkt for beregninger av naglede skjøter kan vi bruke følgende
forhold mellom naglediameter, d, og platetykkelse, t:
- Overlapp eller enkeltlasket
skjøt:
for t < 2mm
: d = 2t + 2
for t
≥ 2mm
: (2t + 2) ≤
d ≤ 3t
hvor t = minste benyttede
materialtykkelse
- Dobbeltlasket skjøt:
for t < 4mm
: d = 2t + 2
for t
≥ 4mm
: (2t + 2) ≤
d ≤ 1,5t
hvor t = minste tykkelse
av de sammenføyde materialene eller 2 ganger tykkelsen av den tynneste lask.
Minste verdi benyttes.
|
|
|
|
2d) Strekkbelastning |
|
|
|
Naglede forbindelser må ikke benyttes for å oppta
strekkbelastninger i naglen. |
|
|
|
Figur 3.1.6
Uheldig utformet skjøt. Naglene
utsettes for strekkpåkjenning. (3)
|
|
|
|
Skjøten blir snart slarkete, og naglenes evne til å oppta skjærkrefter
reduseres, med det resultat at brudd kan forekomme ved lavere belastning enn
beregnet. Om en skjøt skal kunne oppta slike belastninger, bør skruer
anvendes. |
|
|
|
2e) Dynamisk belastning
|
|
|
|
Utmattingsbrudd kan oppstå ved naglede forbindelser
som utsettes for dynamisk belastning. Slike brudd oppstår som regel i
grunnmaterialet og sjelden i naglen.
Årsakene kan som regel vises til uheldig konstruktiv
utforming. En vanlig årsak kan være at det benyttes for mange nagler i
lastens retning. Det bør ikke benyttes mer enn 3 naglerader.
|
|
|
|
2f) Design |
|
|
|
For å oppnå optimal fasthet i en naglet skjøt, bør
nagleavstand og kantavstand velges ifølge figuren under. |
|
|
|
2,5d ≤ e
≤ 6d
4d ≤ e ≤ 7d
3d ≤ e1
≤ 5d
2d ≤ e2
≤ 4tmin
Figur.3.1.7
Passende kant- og nagleavstand
ved naglede skjøter. (3)
|
|
|
|
Disse skjøtene kan føre til vanskeligheter hvis skjøten skal være tett. Skal
skjøten være vanntett, bør det benyttes 2 naglerader. Tetningstape kan
benyttes, men dette reduserer fastheten med ca. 20%. |
|
|
|
1.3 Utførelse av nagleforbindelser |
|
|
|
3a) Lokking og boring
|
|
|
|
Naglehullene bør bores. Stansing bør bare benyttes
ved tynne plater og når påkjenningene er lave. Hullene bør dessuten grades
for å gi plass til hulkile mellom nagleskaft og –hode. Dette sikrer at
naglehodet får godt anlegg mot platen. Gradingen bør også utføres på
baksiden, slik at en hulkile bygges opp ved stuking av naglens hode. Skarpe
overganger gir bruddanvisninger som spesielt ved dynamisk belastninger
nedsetter fastheten.
Det er viktig at naglen fyller hullet helt etter klinkingen. Dette
forutsetter at differansen mellom hulldiameter og naglediameter holdes
innenfor snevre grenser.
Tabellen under angir passende diameterforskjeller:
|
|
|
|
Naglediameter (mm) |
Klaring mellom hull og nagle (mm) |
– 3 |
0,05 |
(3) – 7 |
0,1 |
(7) – 10 |
0,2 |
(10) – 12 |
0,3 |
(12) – |
0,4 |
Tabell. 3.1.2
Diameterforskjeller mellom
hull og nagle. (3)
|
|
|
|
3b) Nagling
|
|
|
|
Før naglingen begynner, bør delene heftes sammen med
skruer eller spesielle klemmer. For tynne plater bør avstanden mellom
klemmene ikke overstige 250mm.
Naglerekkefølgen bør være som vist i figuren under.
|
|
|
|
Figur.3.1.8
Rekkefølge for klinking. (3)
|
|
|
|
Klinkingen bør skje med så få slag som mulig.
Klinkhammeren bør derfor være tung og arbeide med størst mulig slaglengde.
Også motholdet bør være tungt og holdes fast mot setthodet.
Passende vekt på hammer og mothold er vist i tabellen
under.
|
|
|
|
Naglediameter |
Vekt (kg) |
|
håndhammer |
lufthammer |
mothold |
(2) – 3 |
0,2 |
– |
0,6 |
(3) – 4 |
0,2 – 0,3 |
1 – 2 |
1,5 |
(4) – 6 |
0,4 – 0,5 |
3 – 6 |
2,0 |
(6) – 8 |
0,6 – 0,8 |
3 – 10 |
2,5 |
(8) – 12 |
– |
6 – 10 |
5,0 |
Tabell. 3.1.3
Passende vekter for
klinkhammer og mothold. (3)
|
|
|
|
Ved klinking av nagler opp til 5 – 6mm kan det
benyttes en indirekte metode. Ved denne metoden slår hammeren på setthodet
og motholdet stuker opp stukhodet. Stukhodet utformes vanligvis som et
flatt, sylindrisk hode ved denne metoden.
En ulempe ved den indirekte metoden er at en stor del
av slagkraften går tapt ved at energien overføres til platen og ikke
utnyttes til stukingen, men til å vibrere de delene som skal sammenføyes.
For små nagler spiller ikke disse tapene noen stor
rolle. De kan lett kompenseres ved at det benyttes en større klinkhammer
eller klinkemaskin.
For grove nagler spiller derimot klinkhammerens eller
klinkemaskinens vekt liten rolle, og alle energitap bør derfor unngås.
For nagler med diameter på 8mm og over bør vi derfor
bruke en direkte klinkemetode, hvor motholdet settes mot setthodet og
hammeren utformer stukhodet.
Det er vanskelig å slå et flatt, sylindrisk hode til
rett form ved denne metoden. Naglen vil lett kantre, eller andre feil kan
oppstå. Den grove naglens stukhode bør utformes rundt eller som konisk hode
og med motholdet mot setthodet.
Håndhammer kan anvendes for nagler opp til 8mm
diameter. For grovere nagler benyttes alltid lufthammer eller
naglepressemaskiner. Nødvendig stukkraft ved bruk av naglepresser avhenger
av naglens legering og tilstand, samt diameter og stukhodeform.
Tabellen under viser nødvendig stukkraft for ulike
naglediametre, legeringer og tilstander ved pressing i naglepresse. Verdiene
i tabellen gjelder for et flatt, sylindrisk stukhode.
|
|
|
|
Legering |
Tilstand |
Stukkraft (kN) for naglediameter |
|
|
2 |
4 |
6 |
8 |
10 |
12 |
14 |
16 |
18 |
20 |
Al99,0 |
Halvhard |
2 |
8 |
18 |
32 |
45 |
71 |
100 |
130 |
160 |
200 |
|
Hard |
1,5 x verdi over |
AlSi1Mg |
kaldutherdet |
2,0 x verdi over |
AlMg2,5 |
Halvhard |
2,5 x verdi over |
AlCu4MgSi |
mykglødet |
3,0 x verdi over |
Tabell. 3.1.4
Omtrentlig stukkraft for
forskjellige legeringer, tilstander og naglediametre
ved stuking til flatt sylindrisk hode i naglepresse. (3)
|
|
|
|
Tabellen under viser opplysninger om andre stukhodeformer.
|
|
|
|
Hodeform |
Skaftlengde1) |
Relativ stukkraft |
Flatt sylindrisk |
1,05Lk + 1,8 D |
1,0 |
Rundt |
1,05Lk + 1,5 D |
2,0 |
Konisk |
1,05Lk + D |
1,0 |
Forsenket |
1,05Lk + D |
1,7 |
1)
Lk = sum tykkelse sammenføyningsmaterialene eller sum
sammenføyningsmateriale og lasker.
D =
nagleskaftdiameter |
Tabell. 3.1.5
Nødvendig skaftlengde og
relativ stukkraft for forskjellige hodeformer. (3) |
|
|
|
De vanligste benyttede stukhodeformer er vist under. |
|
|
|
Figur
3.1.9
Vanlige stukehodeformer. (3)
|
|
|
|
Ved klinking av grove nagler med trykklufthammer, passer den koniske
hodeformen spesielt godt. Forsenkede stukhoder bør om mulig unngås.
Mothold for runde og koniske naglehoder er vist i
figuren under. For flate, sylindriske stukhoder benyttes et flatt mothold.
|
|
|
|
Figur
3.1.10
Mothold for rundt og konisk hode. (3)
|
|
|
|
Nagler med diameter over 12mm i AlSiMg og AlCuMgSi
klinkes vanligvis kalde i innherdet tilstand og før materialet rekker å bli
kaldutherdet. Dette skjer ganske raskt, og allerede etter 2 til 3 timer er
klinkbarheten klart dårligere.
Hvis vi oppbevarer naglen i en fryseboks med
temperatur mellom –5 og –200C forsinkes kaldutherdingsprosessen,
og mykheten kan beholdes i flere døgn.
|
|
|
|
1.4 Vanlige feil ved nagling |
|
|
|
Figuren under viser noen vanlige feil ved nagling. |
|
|
|
Figur 3.1.11
Vanlige feil ved nagling. (3)
|
|
|
|
1.5 Blindnagler
|
|
|
|
Blindnagler kan stukes uten mothold og muliggjør
derfor nagling på steder hvor det ikke er plass for mothold. Naglene er
dessuten raske og enkle å benytte.
Det finnes ulike typer blindnagler. Felles for dem er
at de har et helt eller delvis gjennomgående hull i aksiell retning.
Avhengig av nagletypen er hullet etter naglingen tomt eller fylt av en
stift.
Det må ved bruk av tomme nagler tas hensyn til at
skjøten kan gli ved tilstrekkelig høy belastning på grunn av at naglen
trykkes sammen. Nagleprodusenten gir opplysninger om tillatte belastninger.
Forskjellige nagler er vis i figuren under.
|
|
|
|
Figur
3.1.12
Vanlige blindnagler. (3)
|
|
|
|
1.6 Andre nagleforbindelser
|
|
|
|
Figuren under viser eksempel på selvstansende nagler
som lager sine egne hull og danner en forbindelse, alt i en operasjon.
Metoden anvendes bl.a. i bilindustrien for å feste
aluminiumsplater på profiler.
|
|
|
|
Figur.3.1.13
Selvstansende nagler. (2)
|
|
|
|
Det er også mulig å nagle uten nagler.
Metoden, som egner seg godt for store serier,
forbinder ulike materialer i en stukeoperasjon. Resultatet blir et
gradfritt, rundt punkt.
Det finnes også andre lignende metoder.
|
|
|
|
Figur
3.1.14
Nagling uten nagler. (2) |
|
3.2 Skrueforbindelser Al |
|
|
◄to joining Al
▲up |
|
3.2 Skrueforbindelser Al |
|
|
|
Skruer med skive og mutter kan benyttes som et
alternativ til nagler. Valget kan bestemmes av at det ikke er plass for
nagleverktøy, eller at skjøten skal være mulig å løsne.
|
|
|
|
2.1 Skruetyper |
|
|
|
Skruene kan inndeles i vanlige mutterskruer og i
forskjellige typer selvgjengende og selvborende skruer.
Selvgjengende skruer lager gjengene selv når de
skrues inn i et bløtere materiale.
Selvgjengende plateskruer brukes til å forbinde tynne
plater.
Selvborende skruer har herdet spiss og borer sitt
eget hull i motsetning til de selvgjengende skruene og plateskruene som må
ha hull som svarer til den lille diameteren, d, i figuren under.
|
|
|
|
Figur 3.2.1
Skruetyper i Al a) vanlig
mutterskrue b) selvgjengende skrue c) plateskrue, selvgjengende
d) spiss plateskrue e) selvborende, selvgjengende plateskrue. (1)
|
|
|
|
2.2 Materialer i skruer
|
|
|
|
Aluminiumskruer finnes i et begrenset utvalg. Normalt
benyttes legeringene AlSiMg, AlCuBiPb eller AlCuMgPb. De to siste
legeringene har dårlig korrosjonsmotstand og bør ikke benyttes i korrosivt
miljø.
For materialer i vanlige mutterskruer, se tabellen
under.
|
|
|
|
Skruelegering |
Leverings-tilstand |
Flytegrense
s0,2
(n/mm2) |
Kommentarer |
AlMg4
|
00 |
1101) |
|
AlMg5
|
00 |
1101) |
|
AlSiMg
|
56 |
2001) |
God
korrosjonsmotstand, kan brukes ved samtlige grunnmaterialer. |
AlMgSi
|
56 |
160 |
|
AlCu4Mg1
|
54 |
2201) |
|
AlCu4SiMg
|
56 |
320 |
Dårlig
korrosjonsmotstand.
Beskyttelse nødvendig i korrosivt miljø. |
AlCuMgPb
|
54 |
2201) |
Som ovenfor. |
AlZn5MgCu
|
56 |
380 |
Selve skruen må
beskyttes med kromatering eller fett |
00 =
ubehandlet 54 = innherdet og kaldutherdet 56 = innherdet
og varmutherdet |
1)
hvis høyere verdier ikke kan påvises |
Tabell. 3.2.1
Skruematerialer. (1)
|
|
|
|
Vanligvis benytter vi stålskruer. Disse bør være
forsinket eller av korrosjonsbestandig stål. Det benyttes skiver av samme
materiale under så vel mutter som hode.
Ved forbindelser som utsettes for korrosivt miljø,
bør anleggsflatene males med sinkkromat for å forhindre spaltekorrosjon.
Tettningspasta kan også benyttes for å forhindre at
fuktighet trenger inn.
|
|
|
|
2.3 Design og beregninger av skrueforbindelser |
|
|
|
Her gjelder de samme reglene som for klinkede
forbindelser. |
|
|
|
2.4 Utførelse av skrueforbindelser
|
|
|
|
Ved kaldklinking stukes nagleskaftet og fyller hullet
helt. Dette er en forutsetning for en god skjøt.
I en skrueforbindelse oppfyller vi dette kriteriet
for en riktig funksjon ved å bore og brotsje hullene, og ved å bruke skruer
innenfor en snever toleranseklasse.
For enkelte forbindelser kan forskjellen i diameter
mellom skrue og hull være opp til 1mm. Da må så vel tillatt hullkanttrykk
som skruens tillatte skjærspenning reduseres. I slike skjøter er det ikke
nødvendig å brotsje hullene.
For belastede forbindelser må hullene brotsjes, og
forskjellen i diameter mellom hull og skrue bør være maksimum 0,15mm
uavhengig av skruediameteren. Hvis det benyttes varmforsinkete skruer med
sinkbelegg på 60 - 90 mm,
bør forskjellen i diameter være 0,3mm eller kanskje litt mer regnet etter
skruens diameter før forsinkingen.
Skruens lengde bør velges slik at det sylindriske og
ugjengede parti går gjennom hele det brotsjede hull. Det kan vise seg
nødvendig å legge en eller flere skiver under skruehodet og mutteren, slik
at skruen kan trekkes effektivt til. |
|
3.3 Lodding av Al |
|
|
◄to joining Al
▲up |
|
3.3 Lodding av Al |
|
|
|
|
|
I motsetning til ved sveising, er lodding en
sammenføyningsmetode der metallflatene forbindes med et loddemiddel med
lavere smeltepunkt enn grunnmaterialet.
Lodding av aluminium ble gjort mulig ved utvikling av
fluxmidler som bryter ned oksidskiktet på overflaten til aluminium.
- Lodding er spesielt egnet når:
- godstykkelsen er liten
- aluminium skal
sammenføyes med andre metaller
- sveisevarme ikke
tillates
- detaljer skal
serieproduseres
- vi ikke kommer til med
sveising eller nagling
Det skilles mellom myklodding og hardlodding.
|
|
|
|
3.1 Myklodding (vanlig lodding) |
|
|
|
Myklodding av aluminium er benyttet i liten
utstrekning. I de fleste tilfeller der hvor denne sammenføyningsmetoden
benyttes, er loddemetall på sink- (Zn) og tinn- (Sn) basis mest vanlig.
- Smeltetemperaturer for
loddemetallene er:
- Zn-basis
: 350 – 4500C
- Sn-basis
: 200 – 3000C
Ved bruk av denne metoden, er det nødvendig å merke
seg faren for forsprøing i en del legeringer samt muligheten for galvanisk
korrosjon.
|
|
|
|
3.2 Hardlodding (slaglodding)
|
|
|
|
Smeltepunktet for loddemetall ved hardlodding av
aluminium ligger mye nærmere grunnmaterialets smeltepunkt enn ved
hardlodding av andre metaller. Forskjell i smeltetemperatur mellom
grunnmaterialet og loddemetallet ligger oftest omkring ca. 400C,
men ved eksakt temperaturkontroll, kan denne forskjellen komme helt ned i 100C.
De vanlige benyttede loddemetall har smeltepunkt på
550 - 6400C. Dette er legeringer av aluminium og silisium (Si)
med Si-innhold på 7 – 12%.
Ved hardlodding av aluminium brukes derfor
fortrinnsvis legeringer med lavt legeringsinnhold og uten lavtsmeltelige,
intermetalliske faser.
Renaluminium, lavlegerte AlMg, AlMn og AlMgSi kan
hardloddes.
Aluminium legert med kobber (Cu) og eller sink (Zn)
er lite egnet for hardlodding.
Hardlodding av aluminium i oksygenholdig atmosfære
krever bruk av flux.
- Fluxen skal:
- smelte ved en så lav
temperatur at oksidasjon av delene minimeres
- være smeltet når
loddemetallet smelter
- flyte utover forbindelse
og loddemetall for å hindre oksidasjon
- penetrere oksidfilmer
- senke overflatespenning
mellom fast og flytende metall for å bedre vætingen
- forbli flytende inntil
loddemetallet har størknet
- være enkel å fjerne
etter at hardloddingen er utført
Flux for hardlodding av aluminium består av alkaliske
klorider og fluorider, og de inneholder i visse tilfeller kryolitt.
Ved harlodding i vakum, kan bruk av flux utelates.
Det er da ingen fare for rester av flux i eller på ferdige delersom kan føre
til korrosjon. Videre så unngås miljøproblemer knyttet til bruk av flux samt
kostnader til innkjøp.
De mekaniske egenskapene i hardloddet aluminium
lokalt rundt loddeforbindelsen, tilsvarer grunnmaterialets mekaniske
egenskaper i utglødet tilstand. Aluminiumet har vært utsatt for en
temperatur som ligger langt over utherdingstemperaturen og/eller så har
effekten av kaldbearbeiding blitt fjernet.
Hardlodding utføres vanligvis som overlappskjøt.
Lengden på overlappen bør være minimum 3 – 4 ganger tykkelsen av
grunnmaterialet for at loddeforbindelsen ikke skal bli det svakeste ledd ved
strekkbelastning av forbindelsen.
Figuren under viser noen eksempler på skjøter for
hardlodding
|
|
|
|
Figur 3.3.1
Eksempel på skjøter for
hardlodding. (1)
|
|
|
|
Tabellen under viser typiske mekaniske egenskaper i loddeforbindelser. |
|
|
|
|
Myklodding |
Hardlodding |
Strekkfasthet
s
(M/mm2) |
100 – 200 |
60 – 100 |
Skjærfasthet
t
(M/mm2) |
50 – 100 |
40 – 80 |
Tabell. 3.3.1
Mekaniske egenskaper i
loddeforbindelser. (4) |
|
3.4 Kombinasjoner av forbindelser Al |
|
|
◄to joining Al
▲up |
|
3.4 Kombinasjoner av forbindelser Al |
|
|
|
4.1 Sveiseliming
|
|
|
|
Sveiseliming er en sammenføyningsmetode for tynne
plater hvor vi kombinerer liming og punktsveising. Vanligvis betraktes
metoden som en lim-metode hvor punktsveising benyttes for å beskytte
limforbindelsen mot skrelling (peeling) for å unngå at forbindelsen går
tidlig til brudd.
Punktsveisene kan være motstands-punktsveising,
ultralyd-punktsveising eller punktsveising utført ved andre prosesser som
kan penetrere gjennom limet for å lage en solid sveis.
Metoden ble først utviklet i Sovjetunionen, USSR. Den
er derfor benyttet i flere sovjetiske fly.
- Trinnene i prosessen:
- Overflatebehandling av
delene tilpasset kravene både for liming og punktsveising.
- Påføring av lim
- Fastspenning og
punktsveising gjennom det uherdede limet
- Herding av limet
Kravet til limet som benyttes er at det må flyte vekk
fra kontaktflatene under elektrodene når platedelene punktsveises og at
varmen fra sveiseprosessen ikke forårsaker gassdannelse og brenning av
limet.
Det benyttes kuppelformede elektroder for å fokusere
trykket.
Da limet virker som elektrisk isolasjon, vil den
første sveisen i en forbindelse kunne bli defekt. Dette kan unngås ved å
opprette elektrisk kontakt mellom de to delene som skal sammenføyes før
start sveising.
- Fordeler med sveiseliming:
- Sveisene utføres
vanligvis på under et sekund.
- Prosessen er vanligvis
automatisk og krever ingen spesiell opplæring.
- Prosessen kan lett
robotiseres.
- Sveisestyrken er veldig god. Sammenlignet med ren punktsveising gir en
sveiselimt forbindelse en 10-dobling av utmattingsfastheten og en 4-dobling
av strekkstyrken.
- Det kan benyttes
flerdoble sveiser i en forbindelse for å gi ønsket styrke.
- Nesten alle
aluminiumlegeringer er sveisbare.
- Ulemper med sveiseliming:
- Metoden er begrenset til
overlappskjøter.
- Metoden er begrenset til
tykkelser opp til ca. 3,5mm.
- Metoden krever tilgang
fra begge sider av skjøten.
- Maksimal størrelse av en
sveist konstruksjonsdel er ikke ubegrenset
- Utstyret er kostbart.
- Prosessen er ikke lett å
gjøre mobil.
|
|
|
|
Figur.3.4.1
Sveiseliming skjematisk. a)
Påført dråpe av deigaktig lim og fast spenning.
b) Påført elektrodekraft, limet forskyves lokalt og gir elektrisk kontakt.
c) Sveising og avkjøling under trykk.
|
|
|
|
4.2 Nagling og liming
|
|
|
|
Nagling og liming er vanlig brukt i
flykonstruksjoner. Ved denne metoden oppnår vi fordelene ved liming med
hensyn til utmattingsegenskaper samtidig som naglene kan ta opp store
statiske laster og forhindrer at limfugen rives opp.
Fugen er en kombinasjon av liming og klinking, og
dimensjoneres slik at limet tar opp driftsbelastninger mens naglene tar opp
eventuelle overbelastninger.
|
|
|
|
Figur 3.4.2
Kombinasjon av nagling og
liming. (6)
|
|
3.5 Hurtigforbindelser |
|
|
◄to joining Al
▲up |
|
3.5 Hurtigforbindelser
|
|
|
|
Ved sammenføyning av ekstruderte profiler hvor
styrkekravene til forbindelsen er lave, anvender vi ofte såkalte ”Snap”-
eller hurtigforbindelser.
I disse forbindelsene utnytter vi aluminiums
elastisitet. De er derfor designet slik at materialets flytegrense ikke
overskrides ved montering.
”Snap”- eller hurtigforbindelser benyttes i en del
opphengsdetaljer, vinduer, lastebil-lemmer og lignende.
Det er to hovedtyper av disse forbindelsene,
permanente og demonterbare.
|
|
|
|
Figur 3.5.1
Snap”-forbindelse”. Eksempel på
permanent (til venstre) og demonterbar (til høyre). (5)
|
|
|
|
En demonterbar ”snap”-forbindelser har vinkelen
a
@
450 som vist i figuren under.
For permanente ”snap”-forbindelser er
a
= 00 eller negativ.
”Snap”-forbindelsens lengde påvirker utformingen.
|
|
|
|
Figur 3.5.2
Vinkelen,
a,
i demonterbar ”Snap”-forbindelse. (2)
|
|
|
|
Utformingen bestemmes bl.a. av om forbindelsen skal kunne demonteres eller
ikke. |
|
|
|
Figur 3.5.3
Forbindelse med mulighet for
demontering ved hjelp av f.eks. en skrutrekker i den utvendige lomme. (2)
|
|
|
|
Mål og toleranser må avgjøres fra tilfelle til tilfelle. |
|
3.6 Referanser, andre forbindelser Al |
|
|
◄to joining Al
▲up |
3.6 Referanser, andre forbindelser Al |
|
nr. |
forfatter |
tittel |
forlag |
år |
ISBN |
1
|
Espen J. Thrane |
“ALUMINIUMKONSTRUKSJONER” |
Universitetsforlaget |
1978 |
82-00-25968-4 |
2
|
|
“HANDBOK FÖR KONSTRUKTÖRER” |
Sapa |
1995 |
|
3
|
|
“ALUMINIUM SAMMENFØYNING” |
Skanaluminium |
1978 |
|
4
|
Jon Sandvik |
”Aluminium i konstruksjoner, sammenføyningsmetoder” |
Forelesningsnotat |
1989 |
|
5
|
|
”Alulib
4.0” (CD-rom) |
Skanaluminium |
1997 |
|
6
|
Odd Solheim |
”Aktuelle sammenføynings-teknikker for aluminiums-konstruksjoner” |
Teknologisk Institutt, TI |
|
|
7
|
|
“NS 3471, PROSJEKTERING AV
ALUMINIUMKONSTRUKSJONER, BEREGN. OG DIMENSJONERING” |
Norges Standardiseringsforbund |
1973 |
|
8
|
|
MNC handbok nr 12,
“ALUMINIUM KONSTRUKTIONS- OCH MATERIALLÄRA” |
Materialnorm-centralen och SIS |
1989 |
91-7162-286-1 |
9
|
Edward H. Smith |
“Mechanical Engineer’s Reference Book” |
Butterworth-Heine-mann Ltd., UK |
1994 |
0 7506 1195 2 |
|
|
|
◄to joining Al
▲up |
updated
06.04.2017 |
|